Sterkte- en Stabiliteits- berekeningen Hijsconstructie op
advertisement
Sterkte- en Stabiliteitsberekeningen
Hijsconstructie
op
Pontons SM~14 & 16
Juli 1998
Bureau voor scheeps en werktuigbouw ir. w. den boer b. v. dordrecht (holland)
4
Technisch bureau Volker Stevin Materieel
Inhoudsopgave
1
Inleiding.
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .. . . . . . . . . . . . . . . . . . ..
1
2
Langsscheepse sterkte berekening
2
3
Stabiliteitsberekening . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ..
3
4
Extra verstijvingen achterschot en frontschot . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ..
4
5
Veranderingen raamspant 7 en raamspant 51 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ..
5
Bijlagen
Bijlage A; Berekening leegscheepsgewicht
8
·.8ijlage B; Langsscheepse sterkte berekening
9
Bijlage C; Weerstandsmoment Normaalspant . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ..
Bijlage D; Trim en Stabiliteitsberekening
13
,
14
Bijlage E; Weerstandsmoment 'Front en Achterschot'
16
Bijlage F; Weerstandsmoment Zijbeplating .. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ..
17
Bijlage G; Weerstandsmoment Bodemconstructie
18
Bijlage H; Weerstandsmoment Middenlangsschot
19
Hijsconstructie op Pontons SH-14 & 16
Voller stevin Materieel
.
1
P 2234
juli 1998
Inleiding
Dit verslag geeft een samenvatting van stabiliteits- en sterkteberekeningen voor de pontons
SM-14 & 16.
Voor de berekeningen zijn de volgende uitgangspunten gebruikt:
1
i
3
Gewicht van leeg schip is zoals berekend in bijlage A.
Gewicht hijsconstructie zoals berekend door Technisch bureau Volker Stevin -
2*5,073 ton
Voor de stabiliteit wordt het gewicht van de hijslast per hijspunt inclusief allerlei
hijSfaetoren als stroming etc. gesteld op 130 ton. De werkelijke hijslast bedraagt
50-75 ton.
5
Voor langsscheepse sterkte wordt uitgegaan van de reactiekrachten van de hijsconstructie op het schip zoals berekend door Technisch bureau Volker Stevin. Hierbij
is uitgegaanrvan een verticale krachtineen hijsconstructie van 1,15*130*9,81*11112 == 1,15*'1200' kN. Het twaalfde part dat over een omloopschijf op de rand
van het ponton loopt is in deze berekening niet meegenomen.
Het vaarwater wordt brak verondersteld met een dichtheid van 1,0125 ton/m 2.
db
bureau voor scheeps- en werktuigbouw ir. w. den boer b.v.
4
A
dordrecht (holland)
1
Hijsconstructie op Pontons 5/01-14
Volker stevin Materieel
2
&
16
.
P 2234
juli 1998
Langsscheepsesterkte berekening
In bijlage B is de berekening van bet langsscheepsbuigendmoment, berekend met behulp
van PIAS, weergegeven.
Hieruit blijkt dat:
M••
=
1504.133 ton*m
14755.545 kN*m
In bijlage C is de berekening van bet weerstandsmoment van een normaalspant weergege-
ven.
Hieruit blijkt dat:
335713.52 cm"3
355490.98 cm"3
W6d:
Wbasis
Met behulp van deze gegevens kan de maximale spanning ter hoogte van het dek en de
basis berekend worden.
Gba.sis=
Gdek
M
W~is
= WM =
dek
=
14755.545*1000.52= -43.95 N/mm2
335713
14755.545*1000.98= +41.50 N/mm2
355490
Uit deze berekening blijkt dat er geen extreem hoge spanningen ter hoogte van het dek en
de basis ontstaan door bet langsscheepsbuigendmoment.
db
bureau voor scheeps- en werktuigbouw ir. w. den boer b.v.
dordrecht (holland)
2
, Hijsconstructie op Pontons SH-14 s l6
Volker stevia Materieel
3
P 2234
juli 1998
Stabiliteitsberekening
In de stabiliteitsberekening is uitgegaan van operatie in brak water. Als het ponton 2*130
ton hijslast heeft blijkt dat de stabiliteit voldoende is en dat de diepgang op 1.211 m komt
te liggen. De stabiliteitsberekening is toegevoegd in bijlage D en is uitgevoerd met behulp
van PIAS.
db
bureau voor scheeps- en werktuigbouw ir. w. den boer b.v.
dordrecht (holland)
3
Rijsconstruetie
op Pontons SM-U & 16
P 2234
jull1998
Volker stevln Materieel
4
Extra verstijvingen achterschot en frontschot
Uit de eindige elementen berekening van Volker Stevin blijkt dat er ten gevolge van het
hijsen eenJokale drukkracht ter plaatsen van het achter en voorschot en 1800 mm vanuit
hart schip ontstaat van F= -938,1 kN. Deze kracht en het door deze kracht geïndiceerde
moment (kracht wordt verondersteld aan te grijpen op 12,5 cm vanuit binnenkant huid)
moet opgevangen worden door de al aanwezige strip (afmetingen 350*16; Lg= 1675 mm)
en een extra aan te brengen verstijving.
De formule voor de spanningen in de uiterste vezels voor een willekeurige plaat verstijver
combinatie·is:
o
=
=
FdIuJ::* S
.
PI
938
1
FdIuJ::
+ --=
A
1
PI
* s _ 938
A
1
1 kN j
cm 2
In deze formule stelt s de afstand van het aangrijpingspunt van de kracht voor ten opzichte
van de neutrale lijn van de huid-verstijver combinatie.
Voor de toelaatbare spanning wordt rond de 10 kNlcm"2= 100 Nlmm"2 gekozen. Deze
waarde wordt klein gekozen omdat kleine afwijkingen in de constructie een grote invloed
hebben op de spanningen in de constructie. Dit is te wijten aan de spanningen door het
geïndiceerde moment.
Om de toelaatbare spanning niet te overschrijden moeten er twee hoekstalen op de strip
aangebracht worden van 130*130*12 mmo In bijlage E is het Weerstandsmoment en de
ligging van de neutrale lijn berekend van deze combinatie. Omdat de spanning in de uiterste vezels van de strip kritiek is omdat daar zowel door de kracht als het moment een
drukspanning ontstaat en tevens het weerstandsmoment het kleinst is wordt alleen hier de
spanning gecontroleerd:
z.,= 10,31 cm vanuit binnenkant huid
W'iIrip=540,74 cm"3
A= 148,00 cm"2
sigmCl,mp
=
=
=
=
=
sigm~
=
-938,1 *(s/W + 11A)
-938,1*«(12,5-zc)/W + 1IA)
-938,1 *(2,2/540,74 + 11148,0
-938,1*0,01083
-10,16 kN/cm "2
-101,6 N/mm"2
Er is geen gevaar voor knik in huid en de verstijvingen:
lambda= Lg/(I/A)"0,5=
165,51(14531,04/180,2)"0,5=
18,4 < 20
db
bureau voor scheeps- en werktuigbouw
ir. w. den boer b.v.
dordrecht (holland)
4
, Bijsconstructie op Pontons SM-U & 16
Volleerstevin Materieel
.
5
Veranderingen
raamspant
P 2234
juli 1998
7 en raamspant
51
Dimensionering
diagonalen
Om de trekk:racht van de hijsconstructie (218,3 kN) ter plaatse van raamspanten 7 en 51
op te kunnen vangen is het noodzakelijk 2 extra diagonalen (belast op trekkracht) in het
schip aan te brengen.
De benodigd.e oppervlakte van de doorsnede van de diagonalen zijn als volgt te berekenen:
Dimensioneer het raamspant als een staafconstructie.
De staven zijn gelijk aan de
constructie onderdelen die de trekk:racht opvangt ende ligging is gelijk aan de ligging aan
de neutrale assen van de constructieonderdelen.
Alleen de ligging van de staaf die het middenlangsschot met verstijver (strip) voorstelt is
gelijk gebotlden aan midschip. De liggingen van de neutrale assen van respectievelijk de
huid, de bodem en van het middenlangsschot zijn berekend in de bijlagen F + G + H.
De dimensieaering is geïllustreerd in onderstaande figuur.
~
I
De lengte van de diagonalen zijn:
Lstaaf 1
= [(250-2*10,6)"2+ (500-180-11)"2]"0,5
= [228,8"2+ 309,0"2]"0,5
= 384,5 cm
Lstaaf 2
= [(250-2*10,6)"2+(180)"2]"0,5
=[228,8"2+
180,0"2]"0,5
= 291,1 cm
èU)
bureau voor scheeps- en werktuigbouw ir. w. den boer b.v.
dordtecht (holland)
5
, Hijsconstructie op Pontons SH-14 & 16
Volker stevin Materieel
P 2234
juli 1998
De krachten in de staven worden berekend volgens:
Krachten evenwicht (uitwendig):
218,3= P3+P4
Momenten evenwicht (uitwendig):
P3*309,O= P4*180,0
= > P3= 0,367*218,3= 80,1 kN
P4= 0,633*218,3 = 138,2 kN
Hiermee worden de krachten in de staven:
Kracht in diagonaal 1
K1- 384,51228,8*P3= 0,617*218,3=
Kracht in diagonaal 2
K2- 291,11228,8*P4= 0,805*218,3=
Kracht in zijbeplating
K3-P3=
-80,1 kN
Kracht in langsschot (1I2*K.)
K4= P4= -138,2 kN
Kracht in bodem
K5= Kl*309,0/384,5= -108,3 kN
134,7 kN
175,7 kN
In de diagonalen heerst een trekspanning. Als er gesteld wordt dat de toelaatbare trekspanning 10,00 kN/cm"2 (100,0 N/mm"2) mag zijn dan volgen hieruit de benodigde oppervlakken:
Diagonaal 1: 134,7/10= 13,47 cm"2
Diagonaal 2: 175,7/10= 17,57 cm"2
= > Hoekstaal 100*100*10 met A= 19,2 cm"2
Berekening maximale spanningen in bodemconstructie
Zoals uit bovenstaande blijkt moet de bodemconstructie een drukkracht van 108,3 kN op
kunnen opnemen. Dit geeft:
sigm~
= F/A= -108,2*10/(74,60)= -14,5 N/mm"2.
De spanningen in de bodem is mede opgebouwd uit de spanningen ten gevolg van het
moment door de waterdruk. Om de momenten in de bodemconstructie te kunnen berekenen wordt de bodem als een balk gedimensioneerd die ter plaatse van het midden langsschot en de zijden van het schip opgelegd is. De waterdruk is hierbij een gelijkmatig
verdeelde q-belasting.
db
bureau voor scheeps- en werktuigbouw ir. w. den boer b.v.
dordrecht (holland)
6
Rij~constructie op Pontons SH-14 & ~6
Volker stevin Materieel
P 2234
juli 1998
Het maximaal buigend moment inde bodemconstructie wordt in dit geval:
q
= p*g*T*s
= 1,0115*9,81*1,211*1,800
= 21,6$ kN/m
= 21, 6S N/mm
Nmax=
-oL
~=
l~ä 21,65* (4890) 2
~=
q*12
128
36402,48*103 N*mm
a vs cerdrus;" - W~
a= 36402,48 *103
497,2*103
a=73,21N/mm2
De totale drukspanning in de bovenkant van de bodemconstructie wordt hiermee:
sigma> -732, 145=
, -887, N/mm 2
A
Omdat het hier om een drukspanning gaat moet knik bekeken worden:
lambda= 1l(I1A)"0,5= 489,0/(11127,72174,6)AO,5= 40,0
= > omega= 1,14
= > sigma,..= -88,7*1.14= -101,1 N/mm 2
A
Berekening maximale spanningen in het langsschot
Het langsschot moet een gedeelte van de waterdruk opvangen en de verticale krachten
veroorzaakt door de twee diagonalen aan SB en BB.
Deze krachten zijn:
F_.= -5*q*1I4 - 2*138 2= -1323 - 2764= -4087 kN
A= 7168 mm 2
sigma> F/A= -57,02 N/mm 2
ww;,u:
""
A
A
Er is geen gevaar voor knik:
lambda= 228,8/(9620,43171,68)AO,5= 19,7 < 20
ëUb
bureau voor scheeps- en werktuigbouw ir. w. den boer b.v.
dordrecht (holland)
7
.ijlage A; Gewicht leeg schip
no
1
2
3
4
5
6
7
8
Item
Beplatlng
Dek
Vlak.~:.";" .....
SBzi'jde
6B zijde
Achterschot
Voorschot
Tussenschotten
Langsschot
,,.
Gewicht
(kg)
LeG
(m)
VCG
27840
29339
5373
5373
1200
1200
6916
17.40
17.40
2.55
-0.01
17.40
17.40
-0.01
1.80
1.80
1.75
1.75
1.26
1.25
(m)
4760
34.81
17.40
17.40
17.40
17.40
17.40
17.40
17.40
17.40
17.40
1.33
1.18
1.25
1.28
1.40
17.40
17.40
2.40
Verstijvingen
9
L 130*65*8
10
11
12
13
14
15
raamspanten * buis 76*7 ,5
raamspanten * + 150*8
raamspanten *UNP200
raamspanten *plaat 16 mm
+350*16
kniestukken plaat 7 mm
14331
350
1167
3744
811
16186
3592
Overigen
Berghout +200*10
Bolders *pi jp 394*16 (*8)
Bolders *pijp 395*10 (*8)
Bolders plaat *1900*600*20
1/4 pijp 625*12.5 (*4)
2880
578
78
730
320
16
17
18
19
20
Netto
L,)ureauvoor scheeos- en werktuiabouw
(*
126768
1.33
1.25
2.78
3.06
2.70
17.40
17.40
17.40
1.75
17.
ir. w. den boer b.v, (dordrecht)
8
Bijlage B; Langsscheepse
sterkte berekening
Afzinkponton SM-14 en 16
Langsscheepse sterkte ber,ekening
Conditie : Hijsen 130 ton
Omschrijving
light ship
~ Reactie voor 1
l Reactie voor 2
Reactie achter 1
Reactie achter 2
s-
06-01-1998
Gewicht
ton
126.800
189.062
-43.221
189.062
-43.221
9
AchterGr.
m
0.000
34.550
30.525
0.000
4.125
15:12
Zlengte
m
17.400
34.675
30.600
0.125
4.200
VoorGr.
m
34.800
34.800
30.675
0.250
4.275
Afzinkponton
SM-14 en 16
06-07-1998
Langsscheepse
sterkte berekening
Conditie : Hij§e;n 130 ton
Gemiddelde Diepgang
Trim
Maximale dwarskracht
Plaats waar maximale
Maximaal moment
Plaats waar maximaal
Plaats
0.000
1.000
2.000
3.000
4.000
5.000
6.000
7.000
8.000
9.000
10.000
11.000
12.000
13.000
14.000
15.000
16.000
17.000
18.000
19.000
20.000
21.000
22.000
23.000
24.000
25.000
26.000
27.000
28.000
29.000
30.000
31.000
32.000
33.000
34.000
dwarskracht
moment
Gewicht
759.892
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
3.644
1.273
0.000
-189.126
34.550
1504.133
17.400
optreedt
optreedt
Bonjean
2.760
7.820
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
12.579
11.670
6.815
Belasting
757.132
-4.176
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.935
-8.026
-3.171
10
15:12
Dwarskracht
0.00
187.41
180.82
171.88
162.95
110.79
101.86
92.92
83.99
75.05
66.12
57.18
48.25
39.31
30.38
21.44
12.51
3.57
-5.36
-14.30
-23.23
-32.17
-41.10
-50.04
-58.97
-67.90
-76.84
-85.77
-94.71
-103.64
-112.58
-164.73
-173.67
-182.51
-188.15
m
m
ton
m
tonm
m
Moment
0.00
165.03
349.54
525.89
693.31
817.22
923.54
1020.93
1109.39
1188.91
1259.49
1321.14
1373.86
1417.64
1452.49
1478.40
1495.37
1503.41
1502.52
1492.70
1473.93
1446.23
1409.60
1364.03
1309.53
1246.09
1173.71
1092.41
1002.17
902.99
794.87
660.54 ,
491.34
313.21
127.47
Af'zinkpon-ton SM-14 en 16
6.8
Lengte
Opwaartse
28.8
16.8
38.8
C..,)
kracht
1010=
11
2.S1111
Afzinkpon'ton
SM-14
en 1&
28.8
lB.8
B.8
Lenste CM)
12
38.8
ijlage C; Weerstandsmoment
Normaalspant
2234
PRO
Area
Dimonsions
Description
1
(c:m ••..2)
b
h
...•.•
73)
1000.<\0
250.5
2SQ6OQ.20
388.00
153.0
0.7
17.5.00
12S.o
1.0
1.S8.-40
1
1.0
llP~O
8P~00
Dok
1
1.0
1000. .•
.Zij bepla ting
2
1P4.0
1.0
Languchof
1
2SQ.()
7P.2
Hoekstaal
Hoekstaal
boven
onder
onder
boven
1.6
4
Neutral uis above ref.line
= Sum(A *x)JSum(A)
+ Sum(
A *z •...2)
627753so.10
83.37
5936".00
P0826P2.00
1211$891.33
2187~
273431~00
1>1142.33
4377a.67
10$73243.$3
151
1274.44
10756.27
263
224.00
17.5
3920.00
68600.00
22866.67
224.00
232.5
:I
16Xi!>8
128.61
9P6P.•263.PO c:m ••..••
128.61
c:m
;d
-1.00
c:m
= e.O.G.-d
; el
12P.61
cm
Distance neural axis to top
= H + d • e.o.G.
; e2
122.39
cm
:H
252.00
cm
MoD). of inertia, neutral axis
Seetion Modulus af Baseline
= I,neutralle1
=
= I.neutralJe2
=
74.:JS
8.4
Distanee neutral axis to bottem
Height between extreme fibres
223.7$
(c:m ••..4)
181.2
;e.O.G.=
Distanco belWcen ref.line aNI 10wesf extreme fibre
(cm"" 4)
4-43s.20
33P7.OO
= I,own
I.own
2&.0
10
:MOD).of inertia te ref.line
*% •••.2
241.6
12
4
(c:m ••..3
%(c:m)
'().5
Vlak beplating
2
A
rof.lino
(cm)
NO
A·x
e.O.a.from
.o.~·
~
uureau voor Scheens- en Werktutebouw Ir. W. den Boer B.V. (Dordrecht)
13
311$
Bijlage D; Trim en Stabiliteitsberekening
Afzinkponton SM-14 en 16
06-07-1998 15:47
Trim-en stabiliteitsberekening
Conditie : Stab hijsen 130 ton
....
GeW'iêH'€:::'~'Zhoo<jt.e
Zlengte Zbreedte
ton
m
m
m
126.800
1.360
17.400
0.000
omschrijving
Leeg schip
Subtotalen voor groep : Ge
VrVlstof
tonm
0.000
---------------------------------------------0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
SUBTOTAAL
_ijslast
Gewicht hijsconstructie
!'AAL
Volume =
Wl zwaartepunt =
Soortelijk gewicht=
260.000
10.146
3 .888
3 .695
17. 400
17 .400
0.000
0.000
0.000
0.000
396.946
3.076
17.400
0.000
0.000
Carenewaarden
ETM =
392.045 m3
Ton/cm inzinking =
17.400 m
Lengte loodlijnen =
1.013 ton/m3
Dwarsstabiliteit
KM dwars =
8.027 m
Gewichtszwaartepunt KG =
3.076 m
10.092 tonm/cm
3.523 ton/cm
34.800 m
-/
KG'
=
3.076 m
Gemiddelde Diepgang=
Trim =
Trimligging en diepgangen
1.211 m
Diepgang achter
0.000 m
Diepgang voor
=
=
1.211 m
1.211 m
De stabiliteitswaarden
gelden voor de opgegeven trimligging.
==========
=
=
4.951 m
0.000 m
Metacentrum G'M gecorrigeerd =
4.951 m
GG' correctie
=
0.000
/
GM vast
396.946
14
=========
I
AfzinkpontonSM-14 en 16
Trim-en stabiliteitsberekening
Conditie: stab.hijsen130 ton
06-07-199815:4~
statische arm en dynamischeweg, berekend met vrije vertrimming
Trim
KNsin@ KG'sin@ GBcos@ G'Nsin@ Dyn.weg
Hoek(SB) Diepgang
lil
mmm
m
m
graden
mrad
1.211
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.00
0.000
1.211
0.000
0.280
0.107
0.000
0.173
2.00
0.003
1.211
0.000
0.701
0.268
0.000
0.433
5.00
0.019
1.206
0.000
1.392,
0~~:a3,;<4';;
0.000
0.858
10.00
0.076
1.~82
0.000
2.029
0.796
0.000
1.233
15.00
0.168
1.151
0.000
2.422
1.052
0.000
1.370
20.00
0.283
1.117
0.000
2.603
1.300
0.000
1.304
25.00
0.400
1.080
0.000
2.688
1.538
0.000
1.150
30.00
0.508
1.039
0.000
2.716
1.764
0.000
0.951
35.00
0.600
0.993
0.000
2.702
1.977
0.000
0.726
40.00
0.673
0.940
0.000
2.657
2.175
0.000
0.483
45.00
0.726
Maximum G'N sin(@) is
1.371 m bij 20.34 graden
~,c;.tatische
hellingshoekis
O.000 graden
~
;:?x::,',~:~,~.j:
;(;;~
...
!SI
UI
N
...
..•.
..••
l!
11
""r:
.•.
11
-..
•••tl
Cl.
0
!SI
cD
ze.8
8.8
~
~.
:*.:
~
Hellinsshoek
in sraden
48.8
1/5
15
Ujlage E; Weerstandsmoment
'Frontschoi
Front en achterschot
2234
•.PRO
I
Description
I
boftomtra.nsverse
I
1:: ,',
'Loo
2
Strip
1
35.:00
!ioc~al13o-130*12
A * z"2
I,own
(cm" 3
(cm "4)
(cm"")
refJine
ti
h
huicl beplating
(cm "2)
:z:(cm)
32..00
32..00
-aso
-16.00
!Loo
1.60
.56,00
17..50
980.00
171.50.00
60.00
9.$6
.561.60
14!L00
10.31
lS25.:6O
2
Mom. of inertia te ref.line
Neutral
;;t:'i=!,>
.
"".'
axis abo ve ref.lin e
.-
'= I,own
+ Sum(
S116.61
~
944m
A *:z:" 2)
;1
29077.91
'=
cm""
'= Sum(A*:z:)/Sum(A)
;CO.G.'=
10.31
cm
-1.00
cm
Disrance neutral axis to bottem
'= CO.G.-cl
; el
'=
lUl
em
DistatlC<l neural axis te top
=H
; e2
=
24.69
=
;H
'=
3«Sm
cm
Height between extreme fibres
.
Mom. of inertia, neutral axi.s
+ cl-CO.G.
= (I,own
+ Sum(A*z"2)·
=
Sum(A*:z:."2)*cl
133S1.86
ft
Section Modulus at Baseline
Sectien Modulus at Top
= I,neutrallel
= I,neutral/e2
.ureau voor Scheens- en Werktulabouw
6663.$3
224143
"
between ref.line and lowest extremefibre
I
I
2..67
4
!
~
NO
A*:z:
CO.a.from
(cm)
1
3
•
Area
Dimensions
trem
I
en Achterschot'
=
=
1180.73
540.74
="3
e.e.e.
cm "3
Ir. W. den Boer B.V. (Dordrecht)
.~~
I"
16
=
.•..4
••
s••.
u••
'~iJlageF; Weerstandsmoment Zljbeplating
2202
'RO
Area
DimensiotlS
Deseription
e.O.G. from
(cm)
NO
(cm "2)
zeem)
'?
1
;;.::
2
1
Zijbcplatint
Strip
uo
1
~
t
i
I
Ir,
J!'<
l
Mom.. of inema
'" t,own ••. Swn(A'"%"2)
to rcf.line
Neutral allÏS abeve ref.linc
Disrance between ref.line
Disrance neutral axis to bertom
=C.O.G.-d
(cm "3
(cm "4)
(cm "4)
..Q..5O
-16;00
8.00
:i6.00
17"so
980.00
17lj().OO
,.,16.67
88.00
10.9.5
964.00
17l.:;'8.00
.511
;I
22177.33
10.9.5
extreme libre
I.own
32.00
'" Swn(A *x)/Swn(A)
anci lo_st
A" z"2
ref.line
b
h
A"x
-
cm"4
;d
-1.00
; el
11.9.5 cm
; e2
24.Q.5 cm
;H
36.00
cm
'1'
neur a 1 axis to top
H + d -C.O.G.
Height between extreme fibres
cm
-s
Mom.. of incma. neutral axil
= (lown
Scction Modulus af Baseline
'" I,ncutral/el
'"
1030.33
Section Modulus at Top
'" I,ncutrallc2
'"
.512.24
••. Swn(A·Z"
2) - Sum(A·z"
2)·01
'"
cm" 3
cm "3
ureau voor Scheeris- en Werktuiebouw Ir. W. den Boer B.V. (Dordrecht)
17
2.67
Jijlage G; Weerstandsmoment Bodemconstructie
Vtakbeplating
2234
PRO
+ verstijver combinatie
Dimensions
Deseripticn
[tem
1
Area
NO
1
Vlak l>eplating
1
:2
Bordje
1
3
UNP200
h
(cm "'2)
b
1.00
A -z
A -%"'2
1.own
(cm "'3
cm "'4)
(cm "'4)
ref.line
(cm)
bottomtransverse
e.O.G. from
%(cm)
32.00
32.00
..().33
-16.00
0.80
10.40
6...50
67.60
439.40
146.47
740.60
1703.3.80
1910.00
13.00
32.20
23.00
14.60
10.62
;:::::::2.67
LOO
4
11
= Lown + Sum(A-%'"2)
;I
Neutral
= Sum(A-%)/Sum(A)
; e.O.G.=
between ref.line
11
I
19.540;.33 cm "'4
Mom. of inertia to ref.line
axis above ref.Iine
;d
and lewest extreme fibre
114:81.20
10.62
cm
-1.00
cm.
Disrance
neutral axis to bottem
= e.O.C.-cl
; c.1
11.62
cm
Distance
neural axis to top
= H + d -O.O.G.
; c2
22.38
cm
;H
34.00
cm
Height
l>etween extreme fibtcs
Mom. of incrtia, ncutra! alti.
= (1.0_
seerion
at Baseline
= 1.ncutralJc1 =
957.69
c:m '" 3
at Top
= I,ncutralJc2
497.20
cm '" 3
Modulus
Seetion Modulus
+ Sum(A.-Z"'2)
=
-Sum(A.-Z"'2)-cl
1.1127.72
ureau voor SCheeD5-en Werktulebouw Ir. W. den Boer B.V. (Dordrecht)
e.C.G,
18
cm '" 4
'-lijl~ge Dj Weerstandsmoment middenlangsschot
2234
?RO
r
Dimensions
Deseription
tem
••
1
huid beplating
1
2
Strip
1
~
3
HO<!lkstual12O-120-1O
2
i~
4
Î
~
.~
~
~
~
I
I
1.00
3~00
= Lown
Neutral
- Sum(A -z)ISum(A)
/"""';'
altÏs a bove ref.lino
+ Sum(A-z"'2)
1
.
bo .
neurrar aX1Sto . ttom
Distanco neuml altÏs to top
-16.00
1.60
.56.00
17.:iO
47.60
=
;I
;el
Section Modulus at Baseline
Section Modulus at Top
=
=
..
;H
•• (I,own
2.67
l'I8O.oo
17lSO.oo
$116.67
8.6t
413.17
3-'86.30
10.16
1377.17
207-4<4.30
cm
.1.00
cm
11.16
cm
24.84
cm
36~
em
..
1203.02
cm"'3
540.21
cm"',
-ureau voor SCheeD5-en Werktw2bouw Ir. W. den Boer B.V. (Dordrecht)
lM4~00
6663.33
em"'4
10.16
+ Sum(A-Z"'2)-Sum(A-Z"'2)-el
= I,neutralJel =
= !,neutralle2 =
(cm'" 4)
8.00
27407.63
; e.O.G.-
=H
Height between extreme fibres
town
(cm'" 4)
-aso
; el
-e.O.G.
(cm"',
32.00
"" e.O.G .• d
+d
A-'Z"'2
32.00
between ref.line and lewest extreme fibre
<.:.,} Distanee
.
A -z
z(cm)
1~60
Mom. of inertie te ref.Uno
Mom. of inertia. neutral am
I
(cm"'2)
b
r
I
1
'I
h
e.O.G.from
ref.lino
(cm)
NO
bottomtransverse
Area
1342Q.97
cm"'4
.o~
td.u..
19
i
I.
.>
I
,
~
\
I(::
I
1\
i
i
i
I
i
I
I
-
I
·1
I,
I
I
I
l'
••••
""
~-
C~f-*J
t.'h
•••
•••
OK
,,:"
:,'-
I
=".
"
t ~'"
~'\..
,
",,'
i
'-
I
\
iJ
I~J
tJ
Hollandse Combinatie Benelux
Rotterdam
HijS60flslfUotie
--epPontons SM-14 & 16
Volker Stevin Materieel
Technisch Bureau
Dordrecht, 15-12-98
Revisie: 3
Hijsconstructie Afzinkpontons
Project nr.
Volker Stavin Materieel
Technisch Bureau
Pagina nr.
Revisie
98.9263-02
3
2
•
••
-epPontons SM-14 & 16
Revisie
1
2
.;
3
Datum
22-1)4..00
12..oa.OO
15-12-00
Status
Definitief
i
Opgesteld:
JCG
JCG
JCG
Gecontroleerd:
CCG
CCG
CCG
v
~
I
Goedaekeurd:
••.
,..~.~
,-
Hijsconstructie
Afzinkpontons
VoikerStevin Materieel
Technisch Bureau
Project nr.
Revisie
Pagina nr.
98.9263-02
3
3
Inhoud
Bijlagen: .•.....................•..........................•........................•..............................•..................................•
Hijsframe .•..••..•..............•........•......................................•..•...•.............................................................
Controleberek~ing
pontons .•.........................•................•.••..........•...........••......................•......•.......•.
Oren tussenkl!llf en hijsoonstructie ..........•....•...................•..•.•.•............•...•..•...•......•.•.•............••....•...•.
Berekening volgens Po6cza •.........•.•..................•..•.•..•••...••...............
'" •.•......•....•.•...•.............•...•.
3
4
4
5
5
Berek~ing~
OOI" ·onderzij(tê:'::':::'...•....•..••••..•.••..••.•••...•.•....•.••.•...••.•••....•..........•.....•.••..•.....•.......
Berek~inSvolgens
Po6cza .••.....•........•....•.....•.••.•..•.....•..••....•••••....•.......•..•.•...•••.•.•••..•.•.....•........
Berek~ingoog
aan bovenzijde .•.....•.•...•.•......••.•.••..•. '" .•••..•.......•........•...•...................•.•.......•.......•.
Berek~inSvoigens
Po6cza .............•.•..•........••.•...•...•........•...••..........•..••....•.•.•............•...•..•....••..
LasberekeOk1g ..•.•.•.••••••••••••.•...........••..••..........•..••....•...............•..••.•..........••.•..............•.•.•..•....•..•.•.•
Sterktepen~indingen
•••••.•.•.•..........•.••.•••....•...•..••....•....•.•••••••.••••.......•.•..•.•.....•.•.••....•..•....•..•.....•.
6
6
7
7
7
7
SChameIconstructie •••••••••••••••••••••••••••.••••.••.•.••••.•••••..•...•.•....•...•...•.••.•..•.•••....•..•••....•........•..•.•.•.••••.•..••• 6
P~
tU$s'rroog en kalf•..•.............•...........•.....•.....•........•............•...........•.....................................7
Pen tUsser'ltakel ~. oor ..•.•...................•..............•.......................................................................
Uitgangspunten pontonberekening .......................................................•..............................................
Dwarsdoorsnede SM-14 & 16
Bepaclinghoogte van het zwaartepunt
:
BepaJingtraagheidsmoment
varide doorsnede:
;';}?::: ..................................................•.•
Optrectendmoment
.•........•.........................................•................................................................
Drukspanning in de onderpJaat: ..•...••.••..................•.•..•..••......••...••.......••.....................•.......•.........
Trekspanning in de bovenplaat: .•.........•.•....•.•...•.•.•..•.....•..................................................•...........
Bijlagen:
AI. ti. -r.
--;;J1ttr-
Bijlage 1
Bijlage 2
--;>-
Bijlage 3
SteFlEtel:leFeIEeRiR!I IfijefMl'fte
Sterkteberekening Pontons door bureau voor seheeps- en Werktuigbouw
Ir. W. den Boer bv te Dordrecht
Overzichtstekening incl. onderdekse versterkingen
8
8
8
8
9
9
9
9
.••.
1Aj..A
,-
Hijaconstructie
Afzinkpontons
Volker Stevin Materieel
TechnischBureau
Project nr.
Revisie
Pagina nr.
98.9263-02
Inleiding
Voor de berekening van de hijsconstructie zijn de volgende uitgangspunten afgesproken en
aangenomen:
Demaximalehgsfastper
hijspuntis bepaald op 100 ton.
I.v.m. het vet'bogen van de veirlgheid over hijslast kan voor het kalf van de constructie geen gebruik
gemaakt worden van de hijsbaJken welke zijn overgebleven van de vorige afzinkconstructie. Hiervoor
wordt dus eenzwaardereoonstructie
geconstrueerd.
Op de rand van het ponton wordt een omloopschijf gemonteerd.
Op deze wijze wordt een 1()..voudige inschering gerealiseerd.
Uitgaande van bovenstaande 100 ton en een rendement van de schijven van 0,98 per schijf is bij
hijsen een trekkracht in het halende part vereist van:
130 1(12 * 0,9812)
=
12,75 ton.
Voor de sterkte van het kalf wordt uitgegaan Vsrleen kracht van 100 * 9/10'=90
Het tiende part loopt over het omloopschijf op de rand van het ponton.
ton ~ 900 kNo
De hoogte van de constructie indusief het ponton dient zo laag mogelijk te worden gehouden, waarbij
de onderzijde van het hijsblok, in hoogste toestand, niet onder het ponton mag uitzakken en het
hoogste punt van de constructie tot het vlak van het ponton minder moet zijn dan 5,50 m'.
Hijsframe
De staalconstructie voor het hijsframe is berekend volgens de bijgaande bijlage.
Behalve met de hijsfast van 1oookN, waarbij het frame 900 kN opneemt en 100 kN over de rand van
het ponton wordt gehesen, is tekening gehouden met een schuine reeptrek van 5%.
Controleberekening
pontons
De sterkte- en stabiliteitberekening voor de pontons zijn uitgevoerd door bureau voor scheeps- en
Werktuigbouw Ir. W. den Boer bv te Dordrecht.
Deze berekeningen zijn nog uitgevoerd met behulp van de oude uitgangspunten, waarbij de hijslast
was samengesteld uit werkelijk te verwachte last plus diverse factoren. Zowel met de oude
uitgangspunten als de nieuwe komen we tot een rekenspanning van 2000 kNo Derhalve was het niet
noodzakelijk deze berekeningen opnieuw uit te laten voeren.
3
4
Hijsconstructie Afzinkpontons
Volker Stevin Materieel
Tedlnisch Bureau
Project nr.
Revisie
Pagina nr.
98.9263-02
Oren tussen kalf en hijsconstructie
li"
~
i!l
~
..-
r-,
"
li
,-
-.Di---
Q
50
iR
,
~.
- "T
-
-
(");
I
~
I
111~211__
I
4BO----J
500
I
~
F=900kN
Lastfactor 1,15
O"toe!
= % • O"u
Frek = 1,15· 900 = 1035 kN
Kracht per oor = 1035/2
= 518 kN
Berekening volgens poócza
Voor een passende pen geldt: MltI2 = p. (R + r) 12·
O"a
Waarin:P
R
r=
b
O"a
~=
= belasting oor
= straal oor
= k • P I (2b(R = 518 kN
= 18 cm
r»
=
straalgat
7,,3 cm
= dikte oor
= 5 cm
= 0,9 • O"vI (normaal), hier nemen we
uit grafiek na berekening oa (R-r) I (R+r)
Uit grafiek volgt: ~
=
=
0,1708 en k
=
=
1310,51 {1/6 • 5 • (18 - 7,3)2
O"a
=
4,4 • 5181 (2 • 5 • 10,7) =
=
O"a
= 0,8 • O"vI
1 (18 + 7,3)
= (18 -7,3)
= 0,423
4,4
MltI2 = 518· (18 + 7,3) 12· [0,1708 - 0,3706]
O"b
P" - 0,3706]
=
1310,5 kNcm
13,74 kN/cm2
(Fe510 -
O"toeI
= 18 kN/cm2)
21,30 kNI cm2 (Fe510 -
O"toe!
= 28,8 kN/cm2)
3
5
Hijsconstructie Afzinkpontons
Volker Stevin Materieel
TechrIisch Bureau
Project nr.
Revisie
Pagina nr.
98.9263-02
Schamelconstructie
370
Berekening dubbel oor onderzijde
Kracht per oor
= 1035/2 = 518 kN
Berekening volgens P06cza
Voor een passende pen geldt: MltI2
(ja
Waarin: P
R
r
b
= belasting oor
= straal oor
= P * (R + r) 12 * pI. - 0,3706]
= k * P 1 (2b(R -
r»
= 518 kN
= 16,5 em
= 7,3em
= 7em
= straal gat
= dikte oor
(ja
0,9 * (jvl
À. = uit grafiek na berekening öa = (R-r) 1 (R+r) =(16,5 - 7,3) 1 (16,5 + 7,3) = 0,387
=
Uit grafiek volgt: À. =
0,1708 en k = 4,7
MltI2 = 518 * (16,5 + 7,3) 12 * (0,1708 - 0,3706] =
* 7 * (16,5 - 7,3)2 =
(jb
==
1232,81 (1/6
(ja
=
4,7 * 5181 (2 * 7 * 9,2) =
1232,8kNcm
12,48kN/cm2
(Fe510 -
(jloel
= 18 kN/em2)
18,90 kNi cm2 (Fe510 - (jloel = 28,8 kNlem2)
3
6
Project nr.
Revisie
Pagina nr.
Hijsconstructie
Afzinkpontons
VoJker Stevin Materieel
Technisch Bureau
98.9263-02
3
7
Berekening oog aan bovenzijde
Frek = 1,15 * 900 = 1035 kN
,Berekening
volgens
Poócza
Voor een passende pen geld:
M1tI2
O'a
Waarin: P
R
r
b
O'a
À.
Uit grafiek
M1tI2
=
=
=
=
=
= P * (R + r) 12 * [À - 0,3706]
= k * P I (2b(R -
belasting oog
straal oor
straal gat
dikte oor
= 0,9 *
= uit grafiek
volgt: À =
r»
= 1035 kN
= 16.5em
= 7.3cm
= 14 em
O'vl
na berekening óa
0,1708 en k =
= (R-r) I (R+r) = (16,5 -
7,3) I (16,5 + 7,3)
= 0,387
4,7
1035 *(16,5 + 7,3)/2 * [0,1708-0,3706]
=
2463,3 kNem
2
O'b
=
2463,31 (1/6 *14 * (16,5 - 7,3)2 =
12,47 kNlcm
O'a
=
4,7 *10351 (2 *14 * 9.2)=
18,89 kNI cm
2
(Fe510 -
O'toeI
= 18 kN/em2)
(Fe510 -
O'loeI
= 28,8
Lasberekening
Laslengte oren aan oog:
Per oor langs oog Lg = )400 + 390 - 580)110 * 4 =
Per oor aan onderzijde oog
Lg = 2 *14 =
Lassen met minimaal a10 ->
(44 + 28) *1 =
84em
28em
2
112 em
518/112 = 4.63 kNI em2
't =
Sterkte penverbindingen
Pen tussen
oog en kalf
Mmax = 518 * 9,6 - 518 * 3,5 = 3160 kNem
Pen diameter 0145
W = 0,1 * 14,53 = 304,86 em3
=
2
31601 304,86=
10,36 kNlcm
t.p.v, afschuifvlak:
M=
518*2.6=
O'b =
13471 304,86 =
1347kNcm
4,42 kN/em2
-r=
518/(2*165)=
1,57 kNI an2
"';(4.422 + 3 * 1.572) =
5,19 kNlcm
O'b
O'i
=
2
(C35 -
Gtoel
=
Y2 *
0'0.2 = 16.2 kN/cm2)
(C35 -
O'toel
=
Y2 *
0'0.2 = 16.2 kN/an2)
kN/em2)
Ma
~ •• Ä
'"...
Hijsconstructie Afzinkpontons
Volker Stevin Materieel
Technisch Bureau
Project nr.
Revisie
Pagina nr.
98.9263--02
3
8
Pen tussen takel en oor
=
=
Mmax 518'" 10,65- 518'" 3,5
3704 kNcm
Pen diameter 0145
W 0,1 ."14,53 304,86 cm3
=
O'b
=
lp.
v. afschuifvlak:
O'b
=
" ·<M=
't
=
O'i
=
=
12, 15 kNlcm2
3704 t 304,86=
518 *3,65 =
18911 304,86
690 1(2'" 165)
...J{6,2O" + 3 ."1,~)
=
=
(C35 -
O'toeI
= % ." 0'0.2 = 16,2 kN/cm2)
1891 kNcm
6,20 kNlcm2
1,58 kNlcm2
= 6,n kNlcm2
Uitgangspunten pontonberekening
De reactiekrachten van het hijsframe, veroorzaakt door de hijslast, in hetponton treden als volgt op:
Dwarsrichting
Langsrichting
reactie
X..nchting
kN
reactie
Y..nchting
kN
reactie
Z-richting
kN
1800 mm uit CL
1800 mm uit CL
Frontschot 58
Raamspant 51
-26,11 6,5
-15,9/-14,4
-23,2/-26,8
-0,21 0,2
916,61 938,1
-218,31 -205,7
1800 mm uit CL
1800 mm uit CL
Achterschot 0
Raamspant 7
26,11-6,5
15,9/14,4
23,2126,8
0,21 -0,2
916,61 938,1
-218,3/-205,7
Tevens moet het ponton in onbelaste toestand droog gezet worden op de schotten 14 en 44
Dwarsdoorsnede SM-14 & 16
Bepaling hoogte van het zwaartepunt:
Zp =
1000'" 1 ."0.5 + 895'" 1 ."251.5 + 2'" 80'" 1 ."222.5 + 2'" 194'" 1 ."98 + 250'" 0.7'" 126
1000 + 895 + 2'" (80 + 194) + 250 + 151 + 181.2 + 224'" 2
+ 10 ."15.1 •.242.56 + 12 ."15.1 ."9.44 + 4 ."35 ."1.6 ."233.5 + 4 •.35 ."1.6'" 18.5 =
Zp=
500 + 225 092.5 + 35 600 + 38 024 + 22 050 + 36626.56 + 1 710.53 + 52 304 + 4 144
3473.2
Hij$COnstructie Afzinkpontons
Volker Stevin Materieel
Technisch Bureau
Zp
=
416051.59/3473
=
Bepaling traagheidsmoment
Project nr.
Revisie
Pagina nr.
98.9263-02
119.19 cm ~ 1198 mm vanaf bovenzijde dek.
van de doorsnede:
1000 .119.32 + 895 *131.12 + 160 *102.52 + 388 * 21.82 + 115 * 6.~ + 151 * 122.162
+ 181.2 *110.~ + 140 *113.12 + 140 *101.32 + (1/12 *1*1943) * 2 + 1/12 * 0.1*2503
+ (1112 * 1 * 56.33 ) * 2
14232 490 + 15523316 + 1 681 000 + 184 393 + 6 121 + 2 215 513 + 2 206 895 + 1 809
811 + 14142 319 + 1 216 891 + 911 458 + 30 220
Ix=
54 821 225 cm4
WOfW!ttM=
54 821 225/132.2
Wboven=
54 821 225/119.8
= 414 684 cm
= 451 606 cm
3
3
Optredend moment:
=
Mb =
Mb
1000" 1.15" 3112 - 500" 34.8/4
21 215 - 4350
= 16925
kNm
= 1 692200
kNcm
Drukspanning in de onderplaat:
1 692 200 1414 684
= 4.08 kNlcm2
Trekspanning in de boven plaat:
crb boven
=
1 692 200 1 451 606
= 3,10 kNlcm
2
3
9
Volker Stevin Materieel bv
~
I
~
753316 BI..~
Project
-
na: +31 (0)78/654
63 00 FAX: +31 (0)78/654 63 00 -
E-mail: jcgOVSM.n1
Hijsframeafzinkpontons
Hollandse Combinatie Benelux
Oatum: 16.12.1998
Pagina:
1
ESA-Prima Wm 3.00.01
J
Basisgegevens
Type structuur
num
Aantal staven:
24
Aantal randlijnfm:
o
14
Aantal macro's:
J
,',
o
Aantal2D macro's:
Aantal profiefen:
Aantal bel
V.:
Aantal materi
~l
:~
~
J
XYZ
n
,.1
m
: Algemeen
5
4
4
Materiaal
Naam
J
:~
,,";
;~
J
5355
Treksterkte
Vloeigrens
Emodulus
Poisson coëff.
Specifiek gewicht
Uitzettingscoëff.
36.00 kN/cmA2
23.50kN/cmA2
21000.00 kN/cm1l2
0.30
7850.00 kglmA3
0.012 mm/m.K
Treksterkte
Vloeigrens
Emodulus
Poissan coëff.
51.00kNIomA2
35.50 kN/cmA2
21000.00 kNlcmA2
0.30
b~~0:~3
Specifiek gewicht
Uitzettingscoêff.
Materialenlijst
Groep van staven:
I 1/24
nr.
Naam
Eenh. gewicht
kgm
lengte
m
Massa
kg
2
3
4
5
HEM800
K1501150110
K2501250/16
I symm. (855,21,300,58)
317.93
41.92
116.97
396.25
2.40
9.23
6.06
1.20
763.02
386.86
708.81
475.50
?
1
~l
11*!
J::;,
i Totaal gewicht van constructie: 5072.59 kg
Te verven oppervlak: 51.01 mA2
.~.
'li:
]
Knopen
t
knoop
knoop
X
m
Y
m
4
6
8
10
12
14
16
18
20
2.9
5.3
0.0
4.1
4.1
5.7
4.1
4.1
5.3
0.0
0.0
3.6
3.6
3.6
3.6
1.1
2.5
2.4
{
i
3
5
7
9
11
13
15
17
19
I
.i
ti
'.~~
IJ
4.1
4.1
5.7
0.0
2.9
5.3
5.3
4.1
5.3
0.0
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
0.0
0.0
0.0
3.6
3.6
3.6
1.8
1.8
1.2
.
Staven
macro
staaf
2
2
knoop 1 knoop 2
Profiel
11
.,
I~
3
ver10end ••• n: Volk•• SWvln Materieel
4
3 - K150/150/10
1.2
1.2
0.0
0.0
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
I'
Volker Stevin Materieel bv
~
~
7S 3316 BI. ~
Project
-
TEL: +31 (0)78/654 63 00 FAX: +31 (0)78/654 63 00 -
E-meiI: JeoOVSM.n1
Hijsframeafzinkpontons
Hollandse Combinatie Benelux
Datum: 16.12.1996
Pagina:
2
ESA-Prima Win 3.00.01
macro
staaf
4
4
5
6
1
8
9
10
11
12
13
14
15
16
11
18
19
20
21
22
23
24
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
Rx
dag
knoop 1 knoop 2
2
4
5
6
8
10
10
9
11
12
13
19
15
5
16
17
18
18
16
19
20
4
5
6
1
9
11
12
11
12
13
14
15
20
16
17
18
12
11
4
6
13
Profiel
0.00
0.00
0.00
0.00
O~OO
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
2.81
1.21
1.23
0.40
1.23
1.13
123
2.81
121
123
0.40
0.60
0.60
1.14
0.67
0.66
1.14
1.66
1.66
1.20
1.20
1-BEB7oo
1-HEB1oo
1-HEB7oo
1-HEB1oo
3 - K1501150/10
3 - K150/150110
4 - K2501250116
1-HEB700
1-HEB7oo
1-HEB100
1-HEB100
5-lsymm.
5-lsymm.
4 - K2501250116
4 - K2501250/16
4 - K2501250/16
4 - K2501250/16
3 - K150I1S0/10
3 - K1S01150110
2-HEM8oo
2-HEM600
Profielen
z
HEB700
HEB700
Doorsnedenr. 1 - BEB700
Materiaal: 1 - S 235
A:I3:"m30000ë+mJï4ïTmiiimrT----r-l----------Ay/A :
Iy :
Iyz:
Iw :
Wely :
Wply :
0.538
2.57000Qe+009 mmA4
2.710505è-008 mmA4
1.628544e+013 mm"6
7.340000e+006 mmA3
8.320000e+OO6mmA3
AzJA :
Iz
It :
0.360
1.440000e+008 mmA4
8.330oo0e+OO6mmA4
Welz
Wplz
9.630000e+005 mmA3
1.490000e+006 mmA3
cy
150.00mm
0.00 mm
cz
dz
350.00mm
0.00 mm
dy
I1
:
:
Volker Stevin Materieel bv
~
;I
DuyvIeweg 75 3316 BL ~
Project:
-
TE!.: +31 (0)71/654 63 00 FAX: +31 (0)71/654 63 00 -
E-mail: JeoOVSM.nI
Hijsframe afzinkpontons
Hoflandse Combinatie Benelux
Datum: 16.12.1998
Pagina:
3
ESA-Prima Win 3.00.01
Controle type: I profiet
.
e
.I
mm
. mm
17.oomm
32.00mm
27.oomm
Rensdikte
Straal
z
HEM800
HEM800
Doorsnedenr. 2 - HEM800
Materiaal: 1 - S 235
J
.
AyIA:
j
l
mm
0.519
,Iy:
4.43OOOOe+009
mmA4
. '··'·"'Iyz·
-4.743385e-008 mmA4
'(;)wIWoIY:.. 2.8328328+013 mmA6
liS
•••
1.09OOOQe+007
mmA3
Wply'
1.25ooQOe+007mmA3
~.'!
J
~
!
1.
'.
~
151.50 mm
O.oomm
AzJA :
Iz
It
0.390
1.860000e+OO8mmA4
1.6500006+007 mmA4
Welz
Wplz
1.2300ooe+000 mmA3
1.9320006+006 mmA3
cz
dz
407.00 mm
O.oomm
Controle type: I profiel
::'
i
I
c"
I
. mm
21.oomm
Doorsnedenr.
3-
K1501150/10
Materiaal: 1 - S 235
Rechten vef1eend •••• : Volk •• S\ltVln ·Matierleei
K150/150/10
Volker Stevin Materieel bv
I
HijsframEt afzinkpontons
Hollandse Combinatie Benelux
Project:
Datum: 16.12.1998
Pagina:
4
ESA-Prima Win 3.00.01
15.
A
.
Ay/A
AzJA
Wply :
0.500
1.700()()()e+OO7 mm"4
1.561011e.-oo7mm"4
O.OOOOOOé+OOO
mm"6
2.270000i+005mm"3
2.942725ê+005 mm"3
cy
dy
7S.00mm
O.oomm
cz
Iy
Iyz
:
Iw:
:
WeJy .
I
I
.
=~
Controle type:
lz
It
1.
Ay/A
Iy
Iyz
dz
Iw
cy
dy
1<]trole
.
I \~:=
Hoogte
lijfdikte
R4tcNen vertHnd
.
I
AzJA
mm"4
mm"4
mm"6
mm"3
mm"3
Iz
It
0.500
1.360000e+008 mm"4
1.918861e+OOa mm"4
Welz
Wplz
1.09oo00e+006
1.312465e+006
cz
12S.00mm
O.OOmm
dz
Kokerprofiel
aan: Volk ••. Stevln Mla1DriMI
tSO.lJO",",
K2501260/16
e+UU4mm-z
I
mm"3
mm"3
7S.oomm
O.OOmm
IBtêëdte
125.00mm
O.oomm
type:
.:~.;:>;)i
. 2.270000e+005
. 2.942125e+ooS
KokerprofieJ
0.500
1.36000Qe+008
-1.326301e-007
O.ooooooe+ooO
1.09000Qe+006
1.312465e+006
Wely
Wply
:
Welz
Wpiz
Doorsnedenr. 4 K250/250/16
Materiaal 3 - S 355
A
0.500
1.700000e+OO7 mm"4
2.561067e+OO7 mm"4
250.00",",
16.oomm
I
Brëêdle
I
mm"3
mm"3
250.00",",
Volker Stevin Materieel bv
.'
J
~Oujtvlaweg
Project:
7S 3316Bt. ~
-
TEL: +31 (0)76/654 63 00
FAX: +31 (0)761654
63 00
-
E.••••• :[email protected]
Hijsframe afzinkpontons
Hollandse·Combinatie Benelux
Datum: 16.12.1998
Pagina:
5
ESA-Prima Win 3.00.01
J
n~
Bb 300
J
-+..•..
tha 21
z
I symm. (855,21,300,58)
Doorsnedenr. 5 - I symm.
Materiaal: 1 - S 235
P58.31300
P58.31300
2
3
.I
.
e+
0.587
6.258464e+009 mmA4
4.33680ge-007 mm"4
4.241768&+013 mm"6
1.464654e+007 mmA3
1.678667e+007 mmA3
150.00mm
O.OOmm
AzJA :
Iz
It
0.317
2.629196e+008 mm"4
4.208088e+OO7mmA4
Wefz
Wplz
1.752797e+006 mmA3
2.704865e+006 mm"3
cz
427.30mm
dz
O.OOmm
Controle type: I profiel
.
i
ooge
Flensdikte
Straal
I
Opleggingen
I
Opleggin
2
11
mm
21.00 mm
rand
knoop
type
3
XYZ
rot
deg
flexibiliteit
kN/m-kNmldeg
Funktie
Volker StevinMaterieel
Donker Duyvillweg 75 3316 BI. ~
Project:
-
bv
TEL: +31 (0)78/654 63 00 FAX: +31 (0)78/654 63 00 -
E-maól: jogOVSM.nI
Hijsframe afzinkpontons
Hollandse Combinatie Benelux
Datum: 16.12.1998
Pagina:
6
ESA-Prima Wm 3.00.01
Opleggin
rand
4
knoop
type
10
XYZ
rot
deg
flexibiliteit
kN/m-kNmldeg
Funktie
BG
coêff
.
1.00
3
Schuine reep X~richting
1.00
4
Schuine reep Y-richting
1.00
Omschrijving
lQenge
Variabel - hijsen excl.
Lange termijn
Geldig vanaf dag: 0
Tot dag: 0
Variabel ~ S~reep
Lange termijn
Geldig vanaf d3g: 0
Totd3g:0
Variabel - 8-reep
LaflQe termijn
Geldig vanaf dag: 0
Tot dag: 0
BG nr. 2 • knoop belastingen
Fz
kN
Mx
kNm
My
kNm
Mz
kNm
0.00
Fz
kN
0.00
Mx
kNm
My
kNm
Mz
kNm
Fy
kN
Fz
kN
Mx
kNm
My
kNm
Mz
kNm
knoop
BG nr. 3 • knoop belastingen
knoop
15
I
Fy
Fx
kN
kN
50.00
0.00
0.00
0.00
nr. 4 • knoop belastingen
knoop
15
I
Fx
kN
0.00
50.00
0.00
0.00
0.00
Combinaties
Combi
BG
11
2
I
f
Eigen-Gebruiks
GT
1gengewlc
3 Schuine reep
4 Schuine reep
2 Hysfast
1EIQengewicht
2 Hijslast
3 Schuine reep
4 Schuine reep
Lijst van ingegeven uiterste GT combinaties.
1: +2.00*BG1+2.oo*BG3+2.00*BG4+2.30*BG2
Lijst van ingegeven gebruiks GT combinaties.
1 : +1.00*BG1+1.15*BG2+1.00*BG3+1.oo*BG4
X-richtifIQ
Y-richting
X-richting
Y-richting
coëff
2.00
2.00
2.30
1.00
1.15
1.00
1.00
0.00
j
Volker StevinMaterieel
~
Duyvlawell7S 3316 BI..~
project:
-
bv
TEl.: +31 (0)78/65463 00
FAX: +31 (0)78165463
00
-
E-mail: JellOVSM.nI
Hijsframe afzinkpontons
Hollandse Combinatie Benelux
Datum: 16.12.1998
Pagina:
7
ESA-Prima Win 3.00.01
J
Lijst van extreme Uiterste GT combinaties
11 1: +2.00'''BG1
2l 1: +2.00*BQ1+2.00*BG3
31 1: +2.00*BG1+2.00*BG4
41 1: +2.00*BG1+2.30*BG2
SI 1: +2.00*BG1+2.00*BG3+2.00*BG4
61 1: +2.00*BG1+2;30*BG2+2.00*BG3
7/· 1 : +2.00"BG1+2;30*BG2+2.00*BG4
.
81 1: +2.00*BG1+2.30*OO2+2.00*BG3+2.OO*BG4
Lijst van extreme GebruIks GT combinaties
~~ 11 1: +1.00*001
2l
1: +1.00*BG1+1.00*BG3
31 1: +1.00*BG1+1.OQ*BG4
~
s
~
~
41 1: +1.00*BQ1+1.15*BG2
51 1: +1.00*BG1+1.00*BG3+1.00*BG4
61 1: +1.00*BG1+1.1S*BG2+1.00*BG3
71 1: +1.oo*BG1+1.1S*BG2+1.00*BG4
1 : +1.00*BG1+1.1S*BG2+1.00*BG3+1.00*BG4
j
.1:r. Berekeningsprotocol.
~t
~
l
t
Igengewl
BG 2 Hijslast
BG 3 Schuine reep X-richting
BG 4 Schuine reep Y-richting
16.12.1998 09:16
16.12.199809:17
Start berekenen
Einde berekening
Som van lasten
en reacties.
as
~ t )'stingsgeval
2
11.
belastingsgeval
3
~.
belastingsgeval
4
I".:::
11
f
reactie
kontakt
last
reactie
kontakt
last
reactie
kontakt
last
reactie
kontakt
X
.
0.0
0.0
0.0
-0.0
0.0
50.0
-50.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
-0.0
0.0
50.0
-50.0
0.0
50.7
0.0
-900.0
900.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
1
Volker StevinMaterieel
Project
bv
Hijsframe••
afzinkpontons
Hollandse Combinatie Benelux
Datum: 16.12.1998
Pagina:
8
ESA-Prima Win 3.00.01
Vorm hijsframe
I1
I1
Staaf· en Knoopnummers
Volker Stevin Materieel bv
•
Donker ~
. Project
J
75 3316 st. l:loldl\IodIt
-
Ta.: +31 (0)78/654 63 00 FAX: +31 (0)78/654 63 00 -
E-mail: JeoOVSM.n1
Hijsframeafzinkpontons
HollandseCombinatieBenelux
Datum: 16.12.1998
Pagina:
9
ESA-Prima Win 3.00.01
.1
Gecombineerde max. spanningen
Maximaal optredende gecombineerde spanningen
Macro:1
Staaf:1
Doorsnede: 3· K1501150110
l=1.230m
doorsnede=1.230m combi=8
ty=23.5kN/cmI\2
My=27.7kNm
N=334.0kN
Vy=-O.3kN
Vz=22.5kN
Mx=-O.OkNm
controleer=O.79
• min sig=-6.1kN/cml\2 max sig=18.6kN/cmI\2
tau=1.0kN/cmI\2
1;.
Macro:2
Staaf:2
Mz=-O.4kNm
Doorsnede: 3 • K150/150/10
l=1.725m
,f:.a~~OkN::~3~~k~~~1=~·lkNmu=Q~:::~~:.~
*" doorsnede=1.725m combi=8
!i
t
ty=23.5kN/cmI\2
doorsnede=1.230m combl=7
ty=35.5kN/cmI\2
N=-1269.6kN
Vy=-44.4kN
Vz=-90.3kN
Mx=-1.0kNm
min sig=-22.8kN/cmI\2 max sig=5.7kNlcmI\2 tau=1.6kNlcmI\2
Macro:4
Staaf:4
l=2.865m
Mz=3.3kNm
My=-105.9kNm Mz=-S4.3kNm
controleer=O.64
Doorsnede: 1 • HEB700
· doorsnede=2.865m combi=8
ty=23.5kNlcmI\2
N=22.5kN
Vy=-O.3kN
Vz=-347.7kN
Mx=-O.4kNm
My=-948.9kNm Mz=...Q.8kNm
· min sig=-12.9kNlcm"2 max sig=13.1kN/cmI\2
tau=3.4kN/cm"2
controleer=O.56
:1;:;,';'
r
r
r·
Macro:4
Staaf:5
l=1.21Om
Doorsnede: 1 • HEB700
doorsnede=1.210m combi=8
ty=23.5kN/cmI\2
N=157.6kN
Vy=7.5kN
Vz=-214.3kN
Mx=...Q.OkNm My=-1196.9kNm Mz=9.3kNm
min sig=-16;8kNlcm"2 max sig=17.8kN/cmI\2 tau=2.1kNlcmI\2
controleer=O.76
Macro:4
Staaf:6
l=1.225m
Doorsnede: 1 - HEB700
doorsnede=O.OOOmcombi=8
ty=23.5kN/cm"2
N=65.8kN
Vy=-50.8kN
Vz=10S4.8kN Mx=O.1kNm
min sig=-19.5kN/cm"2 max sig=20.0kN/cmI\2 tau=10.1kN/cmI\2
My=-1299.9kNm Mz=19.6kNm
controleer=O.91
VolKer Stevin Materieel bv
,
~
~
Project
I
7S 3316 BL ~
-
TEL: +31 (0)78/654 63 00 FAX: +31 (0)78/654 63 00 -
E1118Il: jcgOVSM.ni
Hijsframeafzinkpontons
HollandseCombinatieBenelux
Datum: 16.12.1998
Pagina:
10
E5A-Prlma
I Macro:4
Staaf:7
L=0.400m
Win 3.00.01
Doorsnede: 1 • HEB700
doorsnede=O.OOOmcombi=7
fy=23.5kN/cm"2
N=O.OkN
Vy--o.OkN
Vz=1.9kN
Mx=O.OkNm
My=-O.4kNm
Mz=O.OkNm
min sig=-O.OkN/cmA2 maxsig=0.OkN/cm"2 tau=0.OkNlcm"2
controleer=O.OO
Macro:5
Staaf:8
L=1.23Om.;~oo~nede:.3·
K150/150/10
doorsnede=1.230m combl=6
fy=23.5kN1cm"2
N=321.3kN
Vy=O.3kN
Vz=21.0kN
Mx=O.OkNm
My=25.8kNm
min sig=-5.3kN/cm"2 maxsig=17.4kN/cm"2 tau=O.9kN/cm"2
controleer=O.74
Macro:6
Staaf:9
L=1.725m
Doorsnede: 3· K1501150/10
doorsnede=1.725m combl=8
ty=23.5kN/cm"2
N=-119.8kN
Vy=3.1kN.
Vz--6.6kN
Mx=1.4kNm
min sig=-6.4kN/cmA2 maxsig=1.9kN/cmA2 tau=O.7kN/cmA2
Gllfro:7
Staaf:10
L=1.230m
Mz=O.3kNm
My= 5.6kNm
controleer=O.27
Mz=4.1kNm
Doorsnede: 4· K2501250/16
doorsnede=1.230m combi=7
fy=35.5kN/cmA2
N=-1368.9kN
Vy=-50.3kN
Vz=-99.3kN
Mx=-1.9kNm
My=-116.7kNm Mz=-61.7kNm
minsig=-25.0kNlcmA2 maxsig=6.7kN/cmA2 tau=1.9kN/cmA2
controleer=O.71
Macro:8
Staaf:11
L=2.865m
Doorsnede: 1 • HEB700
doorsnede=2.865m combi=6
fy=23.5kN/cmA2
N=21.0kN
Vy--Q.3kN
Vz=-335.1kN
Mx=O.3kNm
min sig=-12.5kN/cmA2 maxsig=12.6kN/cmA2 tau=3.3kNlcmA2
Macro:8
Staaf:12
L=1.210m
My=-914AkNm Mz=0.7kNm
controleer=O.54
Doorsnede: 1 • HEB700
doorsnede=1.210m combi=8
fy=23.5kN/cmA2
N=126.1kN
Vy=19.6kN
Vz=-248.1kN
Mx=-O.OkNm My=-1166.8kNmMz=23.6kNm
min sig=-17.9kN/cmA2 maxsig=18.8kN/cmA2 tau=2.4kN/cm"2
controleer=O.80
Macro:8
L=1.225m
Staaf:13
Doorsnede: 1 • HEB700
doorsnede=O.OOOmcombi=7
fy=23.5kN/cm"2
N=-15.8kN
Vy=-76.5kN
Vz=1055.6kN Mx=-1.5kNm
My=-1278.9kNmMz=48.5kNm
sig=-22.5kN/cm"2 maxsig=22.4kN/cmA2 tau=10.4kNlcm"2
controleer=O.96
I
j;.ï,~
I<.:.:.Jro:8
L=0.400m
Doorsnede: 1· HEB700
doorsnede=O.OOOmcombi=4
fy=23.5kN/cmA2
N=O.OkN
Vy=-O.OkN
Vz=1.9kN
Mx=O.OkNm
My=-O.4kNm
Mz=O.OkNm
min sig=-O.OkN/cm"2 maxsig=O.OkN/cmA2 tau=0.OkN/cm"2
controleer=O.OO
I
I
I
I
Staaf:14
Macro:9
Staaf:15
L=O.600m
Doorsnede: 5·1 symm.
doorsnede=0.600m combi=8
fy=23.5kN/cm"2
N=50.8kN
Vy=65.8kN
Vz=1034.6kN Mx=35.1kNm
My=1909.4kNm Mz=75.9kNm
min sig=-17.3kN/cm"2 maxsig=17.5kN/cm"2 tau=8.4kN/cmA2
controleer=O.82
Macro:9
Staaf:16
L=0.600m
Doorsnede:5 ·1 symm.
doorsnede=O.OOOmcombi=6
fy=23.5kN/cm"2
N=O.8kN
Vy=-50.0kN
Vz=-1035.OkN Mx=-35.0kNm My=1874.4kNm Mz=75.9kNm
min sig=-17.1kN/cm"2 maxsig=17.1kN/cm"2 tau=8.4kN/cm"2
controleer=O.81
Macro:10
Staaf:17
Idoorsnede=O.OOOm
combi=5
N=-462kN
Vy=3.5kN
min sig=-6.7kN/cm"2
1tltriMnd
•••.• :
Doorsnede:4· K2501250/16
fy=35.5kN/cm"2
Vz=-27.8kN
Mx=O.9kNm
maxsig=6.0kN/cm"2 tau=O.5kN/cm"2
I Macro:10 Staaf:18
.I doorsnede=O.OOOmcombi=5
RKtmln
L=1.135m
Volk •••.Slevln Materieel
L=0.665m
My=55.2kNm
controleer=O.19
Doorsnede: 4· K2501250/16
fy=35.5kN/cm"2
Mz=-15.9kNm
IVolker
I
Donker ~
Project
StevinMaterieel
75 3316 BL 00Rhchl
-
bv
TEl.: +31 (0)78/654 63 00 FAA; +31 (0)78/65463 00 -
Hijsframeafzinkpontons
HollandseCombinatieBenelux
Datum: 16.12.1998
Pagina:
11
ESA-Prima Win 3.00.01
l
N=-29.0kN
Vy=18.3kN
Vz=-32.2kN
Mx=O.7kNm
minsig=-3.6kN/cm"2 maxsig=3.2kN/cmA2 tau=O.6kN/cm"2
Macro:10
Staaf:19
l=O.665m
Macro:10
Staaf:20
l=1.135m
My::..21.3kNm
contrbleer=O.12
l
~
Staaf:21
l=1.659m
l"'m:r
~::ro:12
Staaf:22
Mz=21.6kNm
Doorsnede: 3 ..K1501150/10
doorsnede=O.OOOmcombi=7
fy=23.5kN/cm"2
N=-29.9kN
Vy=-4.3kN
Vz=1.0kN
Mx=O.2kNm
sig=-5.0kN/cm"2 maxsig=3.8kN/cm"2 tau=O.3kN/cm"2
l
Mz=26.·6kNm
Doorsnede: 4 ..K2501250116
• doorsnede=1.135m combi=7
fy=35.5kN/cm"2
N=47.1kN
Vy--G.6kN
Vz=-39.0kN
Mx=-3.7kNm
My=-60.3kNm
?; min sig- 7.0kNlcm"2 maxsig=7.6kN/cm"2 tau=O.8kN/cm"2
controfeer=0.21
~ Macro:11
Mz=-14.3kNm
Doorsnede: 4 ..K2501250/16
doorsnede=0.665m combi=7
fy=35.5kN1cm"2
N=23AkN
.
Vy=18.3kN
VZ=-35.3kN
Mx=O.7kNm
min sig=-4.1kN/cm"2
maxsig=4.4kNlcmA2 tau=O.7kNlcm"2....
l
l
My=24.1kNm
controleer=O.10
l=1.659m
My=-5.8kNm
controleer=0.21
Mz=4.4kNm
Doorsnede: 3· K150/150/10
[doorsnede=o.OOOm combl=4
fy=23.5kN/cm"2
N=-8.8kN
Vy=2.0kN
Vz=2.4kN
Mx=-1.7kNm
My=-4.6kNm
minsig=-3.1kN/cm"2 maxsig=2.7kN1cm"2 tau=O.6kN/cm"2
controleer=O.13
I
Mz=-2.1kNm
-5:".
Macro:13
Staaf:23
If, doorsnede=O.OOOm
combl=8
N=50.8kN
Vy=65.8kN
l=1.200m
Doorsnede: 2 ..HEM800
fy=23.5kN/cm"2
Vz=-1039.4kN Mx=35.1kNm
My=1287.3kNm Mz=-36.4kNm
minslg=-14.7kN/cm"2 maxsig=14.9kN/cm"2 tau=11.8kN/cmA2
controleer=O.95
U Macro:14
IJ
Staaf:24
l=1.200m
Doorsnede: 2· HEM800
doorsnede=O.OOOmcombi=8
fy=23.5kN/cm"2
N=-49.2kN
Vy- 34.2kN
Vz=-1040.1kN Mx=-34.9kNm My=1216.8kNm Mz=55.4kNm
minsig=-15.8kN/cm"2 maxsig=15.6kN/cm"2 tau=11.8kN/cmA2
controleer=O.95
160.1/6
'"i.
3/3
1
I
713.7/8
f
703.0/6
Gebruiksreactiesin Z-richting
r
Volker Stevin Materieel bv
DonIror~753316BL~
~
Project:
-
TEl.: +31 (O}78/65463 00 FAX:+31(0)7816546300
-
E-maiI:JoIJOVSM.nl
Hijsframe afzinkpontons
Hollandse Combinatie Benelux
Datum: 16.12.1998
Pagina:
12
ESA-Prima Win 3.00.01
Gebruiksreacties in Y-richting
/1
I1
-40.4/5
11
I
I Gedaan
Resultaten in knopen,gebruiksGT
voor:
'I· Groep van knopen: 1/20
! Groep van Gebruiks GT combi: 1/8
knoop
1
combi
8
2
Rx
[kN]
.
-11.25
-0.91
Gebruiksreacties in X-richting
combi, reacties,locale
-0.14
0.03
.
-166.47
-4.57
extremen.
Mz
[kNm]
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Volker StevinMaterieel
~
I
~
75 3316 BI. DoldrlIdIt
Project:
-
bv
TEL: +31 (0)78/654 63 00 FAX: +31 (O)76/654 63 00 -
E-mail: jcgOVSM.nI
Hijsframe afzinkpontons
Hollandse Combinatie Benelux
Datum: 16.12.1998
Pagina:
13
ESA-Prima Win 3.00.01
knoop
combi
3
4
5
6
3
6
4
5
7
2
8
8
J
<:'
10
!
.
9.54
-40.37
-14.51
0.81
-10.49
-9.54
-0.14
25.81
.•24.09
1.76
.
695.45
19.19
703.00
9.32
-160.13
-152.59
1.78
706.19
29.93
713.74
1.67
.•24.04
1.59
,.-0.0.1
",6;13
0.16
-0.04
.•26.66
-0.95
-26.58
My
[kNm]
Mx
[kNm]
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Mz
[kNm]
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
.~
><),
~
.~
~
0.1/1.05/3
~';1'
:'.
;:?;;
t
-1.4/1.05/8
1.3/2.1918
,.lc#~6.~li-.'/o.oo/8
I
-3.8/1.21/6
-, ·.;qs6'l.~ .-dï:rN0·
I
-3.5/1.23/8
L,%
Maximale doorbuiging
~ .8/0.40/6
-5.1!Ó.oo/6
00/8
~"/o.40/8
*i
in Z-richting
Wesultaten op staven,gebruiksGT combi, vervorming, alle sneden,Extremen op staven.
Gedaan voor:
Groep van staven:
1/24
~.:Groep
van Gebruiks GT combi: 1/8
»
l
-;::
~
staaf
cr.nr
ux
combi
fiy
[deg}
[mm}
7
11,
2
8
2
6
8
7
8
2
7
8
2
11
"
3
4
2
7
5
4
1.054
0.000
1.725
0.000
0.690
0.000
0.173
1.230
0.879
0.17
0.01
0.16
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.15
-0.05
-0.11
-0.00
-0.06
-0.00
.;0.01
0.01
-0.26
-0.19
1.98
-0.15
1.56
-0.00
0.00
0.00
0.00
-1.47
0.05
..1.51
-0.00
-0.65
0.00
-0.17
1.35
-0.01
-0.01
-1.23
-0.13
.•1.39
-0.00
-0.00
-0.00
-0.00
1.71
0.14
1.63
-0.00
0.73
0.00
0.14
-0.24
-1.14
-0.65
-0.01
0.00
-0.01
0.00
-0.01
-0.01
-0.01
0.02
0.00
0.02
0.05
0.04
0.00
0.04
0.02
-0.02
-0.02
-0.03
-0.00
0.01
0.01
0.10
0.11
0.10
-0.04
-0.00
-0.04
-0.05
-0.06
-0.01
-0.05
0.01
0.10
0.07
0.09
-0.01
0.08
-0.01
0.04
0.09
0.09
-0.03
0.00
-0.04
-0.05
-0.05
0.00
-0.06
0.04
0.00
0.00
Volker Stevin Materieel bv
oe:0UyvIsweg 75 3316 BI. 00rdAdIt
Project:
TEL: +31 (0)78/654 83 00 FAX: +31 (0)78/654 83 00
-
E-mail: jcgOVSM.nl
Datum: 16.12.1998
Pagina:
14
Hijsframe afzinkpontons
Hollandse Combinatie Benelux
ESA-Prima Win 3.00.01
staaf
4
cr.nr
combi
1
5
4
8
7,
2
8
2
7
8
7
2
8
4
5
8
3
6
5
5
6
1
8
,I
3
9
10
11
12
4
1
8
3
6
8
3
6
3
6
3
5
4
3
6
4
6
5
3
6
4
5
3
6
4
5
1
3
6
3
7
6
3
5
4
6
3
5
6
4
6
3
7
4
6
3
Rechten verleend aan: Volker SlilIYln ~
.
0.000
2.865
0.000
2.191
0.000
2.865
1.210
0.000
1.210
1.225
0.000
0.525
0.000
0.400
0.000
0.200
1.230
1.054
0.000
1.125
0.000
0.863
0.000
0.345
1.230
0.000
2.865
0.000
2.191
2.359
0.000
2.865
1.210
0.000
1.031
ux
[mm]
-0.00
-0.00
1.37
1.23.
0.13
1.31
1.37
0.13
1.24
1.39
1.24
0.13
1.31
1.14
0.24
1.39
0,11
1.28
0.24
0.25
1.39
0.11
1.28
1.39
0.11
1.28
0.11
0.18
-0.01
-0.00
0.11
-0.01
0.15
0.00
0.00
-0.00
0.03
-0.12
-0.08
-0.02
0.00
-0.06
-0.00
-0.00
-0.27
-0.02
-0.25
-0.00
-0.00
1.26
-0.11
0.03
1.13
1.26
-0.11
0.03
1.26
1.13
1.28
-0.11
1.03
1.13
1.26
-0.11
-0.11
uy
[mm]
uz
.
0.00
-0.00
1.47
1.98
-0.15
1.55
1.82
-0.05
1.51
1.34
1.51
-0.05
1.41
-0.01
1.35
1.30
1.83
-0.53
1.35
1.58
1.30
1.95
-0.76
1.19
1.83
-0.53
1.89
-0.92
0.88
1.05
-1.09
0.16
-0.19
-0.00
-0.00
0.00
-1.16
0.30
0.35
-1.21
-0.00
0.15
-0.00
-0.28
1.35
1.34
0.00
0.00
0.00
-0.30
1.16
1.21
-1.09
-0.45
1.11
1.05
-0.92
.;0.35
0.00
1.34
1.35
-0.35
-0.30
1.16
1.30
[mm]
--0.00
0.00
1.13
0.17
0.01
1.28
0.18
0.06
1.06
-0.24
1.06
0.06
1.13
-0.26
0.01
-3.88
-0.10
-3.82
0.01
-0.06
-3.88
-0.14
-4.85
-4.93
-0.10
-3.82
-0.12
-1.26
0.11
-0.03
-1.13
0.11
-1.29
-0.00
-0.00
-0.00
-0.13
1.65
1.51
0.02
-0.00
0.85
-0.00
0.01
-1.03
0.11
-1.28
0.00
0.00
1.07
-0.07
0.00
0.11
1.22
-0.01
-0.00
0.18
1.00
-0.25
-0.02
-0.27
1.00
1.07
-0.07
-0.03
fix
[deg]
0.01
-0.02
-0.04
-0.09
0.01
-0.05
-0.08
-0.00
-0.04
-0.04
-0.04
-0.00
-0.04
-0.00
-0.04
-0.04
0.00
-0.04
-0.04
-0.02
-0.04
0.00
-0.04
-0.04
0.00
-0.04
0.00
0.01
0.01
0.00
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.00
0.03
0.01
0.01
0.03
0.06
0.01
0.01
0.05
0.04
0.02
0.02
0.01
0.03
0.00
-0.04
-0.04
0.05
0.01
-0.04
-0.05
0.04
0.00
0.00
-0.04
-0.03
0.00
0.00
-0.04
-0.04
fiy
[dag]
.
0.01
0.04
0.04
-0.03
-0.00
0.01
-0.03
0.00
0.04
0.11
0.04
0.00
0.04
0.10
0.01
0.15
0.00
0.15
0.01
0.01
0.15
0.00
0.15
0.15
0.00
0.15
0.00
-0.03
0.00
0.00
-0.03
-0.00
0.00
0.09
0.10
0.00
0.00
-0.04
-0.04
-0.00
0.01
-0.06
-0.04
-0.00
0.10
-0.00
0.11
-0.01
0.03
0.04
-0.00
0.00
-0.03
0.01
-0.00
0.00
-0.03
0.04
0.11
-0.00
0.10
0.04
0.04
-0.00
-0.00
0.07
-0.00
-0.01
-0.01
0.00
-0.01
-0.01
0.00
-0.01
-0.00
-0.01
0.00
-0.01
-0.02
0.02
-0.02
0.02
-0.03
0.02
0.03
-0.02
0.02
-0.03
-0.02
0.02
-0.03
0.02
-0.04
0.04
0.05
-0.05
0.04
-0.04
-0.05
-0.04
0.05
-0.02
0.01
0.01
-0.02
-0.04
0.01
0.01
-0.05
0.03
0.04
-0.00
0.07
0.07
0.01
0.01
0.00
0.01
0.01
0.01
0.00
0.01
0.02
0.02
0.02
0.04
0.02
0.01
0.01
0.01
i
I. Vollter Stevin Materieel bv
~~753316B1.~
Project:
I
-
TEL: +31 (0)78/6546300
FAX: +31 (0)78/654 63 00
-
E-fl'I8it. [email protected]
Datum: 16.12.1998
Pagina:
15
Hijsframe at.zinkpontons
Hollandse Combinatie Benelux
ESA-Prima Win 3.00.01
I
staaf
cr.nr
I
l
14
{f;
I
15
5
16
17
I1
4
18
19
!I
1
I
20
~::
r
21
-;:.;~
I
22
RecMen V«IMnd
3
8
0.700
2
3",-,". ;, 0.000 .
0.875
8"
2
0.175
0.000
6
3
0.400
8
3
6
8
0.000
0.200
0.600
6
0.000
3
6,,:,·
8
3
8
0.600
5
0.000
4
1.135
3
6
7
0.811
8
0.000
7
1.135
5
0.000
4
3
6
0.665
7
0.000
6
7
0.665
8
5
4
6
3
5
à
3
ux
[mm]
combi
7
3
8
5
4
6
5
3
6
1
8
4
6
3
8
5
8
6
3
8
7
3
0.333
0.665
0.000
0.665
0.000
0.166
1.135
0.000
0.486
0.000
1.135
0.000
1.659
0.000
1.659
0.995
0.000
1.659
0.000
1.659
0.995
•• n: VoiI<er SIItvIn Ma1Ier\eeI
uy
[mm]
-0.11
1.17
0.14
-0.11
1.17
0.14
1.28
-0.11
1.17
-0.11
1.28
1.17
1.17
1.83
0.00
1.83
-0.00
1.83
1.83
1.83
1.35
-0.01
1.34
0.00
1.33
1.34
1.33
1.34
-0.00
1.34
0.00
1.33
0.00
1.34
1.34
1.34
1.33
0.00
0.00
1.34
1.34
1.33
1.35
1.34
1.33
1.33
0.00
0.00
1.33
0.89
-1.13
-0.00
-0.23
-1.06
-1.12
0.87
-0.25
0.82
-2.01
-1.12
-0.89
-2.00
-1.95
-0.87
-0.88
1.84
2.37
-0.04
1.34 .
2.04
-0.02
0.53
1.84
2.72
1.96
0.76
2.37
2.54
-3.85
-3.85
-0.01
.' ,.3.73
;"-'3.85
-0.02
-3.74
-0.24
-1.14
0.03
-1.54
-1.37
-1.39
-1.42
-0.06
-1.45
0.03
-1.59
-1.42
-1.54
-1.51
-1.49
-1.60
-0.12
-1.51
-1.59
-0.03
-0.08
-0.09
-1.03
0.11
-1.57
-0.11
-1.45
-128
-0.12
-1.00
-0.65
0.01
-2.05
-1.00
-1.05
-o.n
-1.70
-1.05
0.06
1.05
-1.00
-0.13
-0.00
-0.78
-0.88
':~~.
uz
fiy
[dag]
[mm]
0.00
-srt
-0.06
-0.02
-2.69
-0.02
-3.82
0.00
-4.n
0.02
-4.85
-srt
-4.27
-5.42
-5.42
-0.08
-5.06
-5.42
"'0.06
-5.04
0.01
-0.26
-0.21
-0.30
-0.49
-0.24
-0.47
-0.21
-0.30
-0.21
-0.30
-0.47
-0.30
-0.31
-0.13
-0.21
0.13
-0.31
-0.30
0.13
-0.05
0.00
-0.27
-0.02
-0.13
0.17
-0.30
-025
0.13
0.13
1.07
-0.01
-0.13
-0.30
-0.30
-0.07
0.80
0.13
-0.47
-0.30
-0.21
1.13
-0.47
0.06
-0.17
0.00
0.04
0.00
-0.04
0.02
0.00
0.04
0.00
0.04
0.00
0.04
0.04
0.04
-0.93
-0.93
0.00
-0.76
-0.93
0.00
-0.76
0.01
0.10
0.00
0.10
0.10
0.11
0.09
0.00
0.09
0.00
0.10
0.09
0.10
0.09
0.09
0.10
0.00
0.09
0.10
-0.00
0.00
0.00
0.10
-0.00
0.09
0.00
0.09
0.11
0.00
-0.01
0.02
-0.00
0.06
0.06
0.06
0.03
0.05
-0.01
-0.07
-0.06
-0.01
0.00
-0.07
0.03
0.01
-0.00
0.14
0.00
-0.00
0.14
0.00
0.15
-0.00
0.14
-0.00
0.15
0.14
0.14
-0.00
-0.00
-0.00
0.02
-0.00
-0.00
-0.02
0.04
0.00
-0.01
0.00
0.00
0.04
-0.01
-0.01
0.00
-0.01
0.00
-0.01
0.00
-0.02
-0.01
-0.01
-0.01
-0.00
-0.00
-0.01
-0.02
-0.02
0.03
0.04
-0.01
0.00
-0.00
-0.00
-0.01
-0.01
-0.03
-0.00
-0.08
-0.07
-0.07
0.03
-0.03
-0.01
-0.07
-0.07
0.00
-0.00
-0.06
-0.03
-0.01
0.02
0.05
0.00
0.02
0.05
-0.00
0.03
0.02
0.05
0.02
0.03
0.05
0.05
-0.00
0.00
0.00
-0.02
-0.00
-0.00
0.02
0.02
-0.02
0.00
-0.01
-0.01
-0.00
-0.01
0.00
-0.01
0.00
-0.00
-0.01
-0.01
-0.00
0.01
0.00
-0.00
0.00
0.00
0.00
-0.00
-0.00
0.04
0.02
0.01
0.00
0.01
0.02
-0.00
0.00
0.01
0.00
0.01
0.01
0.01
0.01
0.03
-0.00
-0.01
-0.01
0.00
-0.01
-0.01
0.01
0.01
~~~~;~:~_a~.~:;,~~~
~''''"'''''''3''_
Project:
E-mail: jcgCVSM.nI
Hijsframeafzinkpontons
HollandseCombinatieBenelux
Datum: 16.12.1998
Pagina:
ESA-Prima Win 3.00.01
staaf
cr.nr
combi
23
2
1
6
8
1.200
0.000
1.200
6
5
3
8
0.851
0.000
1.200
0.000
3
24
6
8
q
1/
1/
"
"
11
I
I1
-1.83
3.16
-5.02
-0.14
-1.83
-1.82
-1.83
3.73
3.23
0.01
3.08
-5.09
-3.88
-0.08
-3.82
0.76
0.00
1.83
1.82
3.29
-0.59
-4.22
-0.10
0.00
0.00
1.82
-3.73
-3.08
-2.93
-5.06
-3.82
-3.77
0.00
3
6
1.200
fiz
[dag]
uz
[mm]
ux
[mm]
0.00
-1.82
1.83
3.13
0.11
0.13
-3.14
-5.06
-0.10
0.00
-5.04
0.16
-0.15
-0.00
-0.15
-0.00
-0.02
-0.02
-0.02
-0.04
0.00
-0.04
-0.76
0.00
-0.04
-0.00
-0.00
-0.02
0.15
-0.04
0.11
-0.90
-0.00
-0.76
0.14
-0.02
-0.04
.
-0.00
-0.02
-0.02
-0.02
0.00
-0.03
0.02
-0.03
0.01
0.02
0.02
0.02
0.03
0.05
16
